1、概述
電壓互感器在電磁原理上相當于空載運轉的變壓器。電壓互感器的額定變比為：
kr=Upr/Usr
式中Upr—額定一次電壓，V
Usr—額定二次電壓，V
這是電壓互感器的志向情況，但實踐電壓互感器有電流經過，它們在一、二次繞組中發生阻抗壓降，使得一、二次電壓之比偏離變比，一同一、二次電壓在相位上也有差異，這些差異就是電壓互感器的過失，其間數值上的差異稱作電壓過失或比值差，相位上的差異稱作相位差。
國家規范對電壓互感器的過失有限值規則，假如電壓互感器過失逾越規則的限值，便需要調整它們到限值以內，即進行過失補償。
電壓互感器的相位差通常較小，無需處理，而電壓過失較大，往往逾越限值。本文僅涉及過失的補償論題。
按照GB20840.3-2012中定義電壓互感器的電壓過失即比值差
ε定義為：
ε=（kr·Us-Up）/Up×100，%
式中Up—實踐一次電壓V
Us—施加Up時的實踐二次電壓V
多數情況下，電壓互感器的電壓過失為負值，即實踐二次電壓低于相應的一次電壓除以變比，設法增大二次電壓便可使過失向正方向改動。常用辦法是調整匝數，常稱匝數補償。在既定的電壓下，減少一次匝數將提高每匝電勢，或許添加二次匝數，皆可增大二次電壓，縮小電壓過失負值。
電壓互感器并聯在高壓電網上，一次電壓為系統額定電壓，一次繞組匝數一般規劃在幾萬匝，關于0.2級電壓互感器，一次繞組補償匝數可以抵達幾百匝，所以一次補償稱為整數匝補償。因為電壓互感器二次電壓很低（如57.7V或100V），二次繞組只需幾十匝，即便調整一匝所引起的電壓改動百分數就或許逾越過失限值，所以，二次不能選用整數匝補償，需經過輔佐電壓互感器將單匝電勢進行細分，得到若干分之幾匝的電勢，相當于選用了分數匝，也可稱為分數匝補償。
下面本文就電壓互感器過失補償辦法及過失調度用輔佐電壓互感器的規劃以及接線進行論說。
2、電壓互感器過失補償的幾種辦法
電壓過失補償的辦法有許多，常常運用的有以下幾種。
2.1整數匝補償
如前所述，這是調整一次繞組匝數的辦法，通常是減少一次匝數，取得正值的過失補償，又稱減匝補償，其補償原理如下。
若減匝前的每匝電勢為：
ezr=Upr/Npr
那么，減匝后的每匝電勢將是：
ez=Upr/Np
式中Upr——額定一次電壓，V
Npr——額定一次匝數
Np——減匝后的實踐一次匝數
顯著，每匝電勢添加的百分數就是二次電壓添加的百分數，則電壓過失補償值為：
εb=（εz-εzr）/εzr=（Npr-Np）/Np
εb=Nb/Np×100，%
式中，Nb稱為補償匝數。因為Nb一般很小，而實踐一次匝數與額定一次匝數的不同也很小，因而過失補償值通常用下式核算：
εb=Nb/Npr×100，%（1）
2.2輔佐電壓互感器補償
輔佐電壓互感器補償用于調整二次匝數，即相當于分數匝的補償。根據輔佐電壓互感器受電辦法不同（即主電壓互感器二次繞組為輔佐電壓互感器供電的辦法不同），可
以有以下幾種補償辦法。
2.2.1電壓互感器串聯補償辦法
由主電壓互感器低壓側只需一匝的輔佐繞組給輔佐電壓互感器供電，接線原理圖如圖1所示，將這種補償辦法稱作串聯補償。
圖1的兩種計劃中，輔佐電壓互感器的二次繞組Nf2與主電壓互感器二次繞組串聯，這樣就在主電壓互感器的二次回路中疊加了一個電勢，從而對過失起到補償作用。改動圖1（a）中的Nf2/Nf1或許圖1（b）中的Nf1就可以調整補償值，改動Nf2的極性則變補償值的符號，起到正或負的補償。
（a）的計劃，輔佐電壓互感器繞制Nf2的導線截面應參照3.3節，根據突發短路電流進行選??；而圖1（b）中輔佐電壓互感器的二次繞組Nf2只需1匝或幾匝，只需將主電壓互感器的二次引出線穿過輔佐電壓互感器的鐵心窗口即可，圖1（b）是常常選用的計劃。
以圖1（b）為例，輔佐電壓互感器的一次繞組匝數為Nf1，由主電壓互感器低壓側只需一匝的附加繞組供電，其每匝電勢為efz=ezr/Nf1，其間ezr=Usr/Nsr。
輔佐電壓互感器二次也只需一匝，它與主電壓互感器的二次繞組串聯，因而主電壓互感器二次電壓得到補償電壓ub。
ub=ezr/Nf1，V
因而過失補償值為：
εb=ub/Usr=ub/（ezr·Nsr）
εb=1/（Nsr·Nf1）×100，%（2）
式中Usr——主電壓互感器額定二次電壓，V
Nsr——主電壓互感器額定二次匝數
Nf1——輔佐電壓互感器一次繞組匝數
補償匝數為主電壓互感器二次繞組單匝的1/Nf1。
2.2.2電壓互感器并聯補償辦法
由主電壓互感器的整個二次繞組給輔佐電壓互感器供電，輔佐電壓互感器相似主電壓互感器的負荷并聯在主電壓互感器的二次側，接線辦法如圖2所示，將這種補償辦法稱作并聯補償。
從圖2可知，輔佐電壓互感器的每匝電勢為：efz=Usr/Nf1
輔佐電壓互感器二次繞組Nf2中的電勢就是對主電壓互感器二次電壓的補償值，所以該補償辦法對電壓過失的補償值為：
εb=（ef·zNf2）/Usr
εb=Nf2/Nf1×100，%（3）
式中，Nf1和Nf2分別為輔佐電壓互感器一、二次繞組的匝數。
實踐補償電壓為主電壓互感器二次電壓的Nf2/Nf1，所以補償匝數為主電壓互感器二次繞組匝數的Nf2/Nf1，作用也是分數匝補償。
2.2.3輔佐電壓互感器并聯補償接線辦法
關于無中心抽頭的電壓互感器二次繞組，輔佐電壓互感器并聯補償的接線辦法如圖2所示。關于頻率為60Hz的國家，其電壓互感器的要求通常是二次繞組帶抽頭，關于同一繞組其二次電壓有115V和115/√3V（或66.4V）兩個電壓，關于這種電壓互感器，當抽頭和滿匝準確級要求相一同，因為規劃時繞組的匝數有必要為整數，滿匝和抽頭的匝數比滿意不了√3的倍數聯絡，因而形成抽頭和滿匝的過失差異較大，該差異本身有時就已逾越過失限值，這種情況下有必要首要運用輔佐電壓互感器單獨對抽頭或滿匝進行分數匝補償，使抽頭和滿匝的過失值靠近，然后再從一次側用整數匝補償辦法將抽頭和滿匝的過失一同調度到過失限值以內。這種過失調度的接線辦法如圖3所示。
圖3（a）、（b）、（c）是將輔佐電壓互感器接在主電壓互感器的二次抽頭端子X2-X3之間，圖3（d）、（e）和（f）是將輔佐電壓互感器接在主電壓互感器的滿匝端子X1-X3之間圖3（c）、（e）的接線用于調接線可一同調整滿匝和抽頭的過失，當Nf21=Nf22時可用X3引線進行補償而不用一同運用X1和X2兩根引線補償（這兩種情況不常用，一般情況下可以從一次側用整數匝補償來完成）。假如用N13和N23分別代表主電壓互感器二次繞組滿匝和抽頭的匝數，那么，按照2.2.2節的剖析，圖3各接線辦法下，過失補償值可如下核算。
圖3（a）、（d）接線辦法分別是抽頭供電補償抽頭及滿匝供電補償滿匝，按式（3）核算。
圖3（b）接線辦法是抽頭供電補償滿匝，核算辦法為：
εb=Nf2/Nf1·N23/N13×100，%（4）
圖3（e）接線辦法是滿匝供電補償抽頭，核算辦法為：
εb=Nf2/Nf1·N13/N23×100，%（5）
圖3（c）接線辦法，滿匝和抽頭的過失補償值可分別按式（4）和式（3）核算。
圖3（f）接線辦法，滿匝和抽頭的過失補償值可分別按式（3）和式（5）核算。
3、并聯補償輔佐電壓互感器的規劃
并聯補償輔佐電壓互感器（按圖2）一般規劃成將Nf1均勻繞在環形鐵心上，這樣漏抗很小，可近似地以為輔佐電壓互感器回路為純電阻電路，對主電壓互感器的相位差的影響可以忽略。輔佐電壓互感器的電源電壓就是主電壓互感器的二次電壓，應根據主電壓互感器的二次電壓和額定電壓因數承認輔佐電壓互感器的鐵心截面積，根據過失補償值的要求承認輔佐電壓互感器的一次匝數，根據輔佐電壓互感器一次繞組中或許出現的電流挑選輔佐電壓互感器一次繞組導線，具體步驟如下。
3.1一次繞組匝數承認
根據0.2級的過失限值，可選定補償電壓互感器電壓過失的補償規模為±（0.05%~0.1%），根據式（3）取Nf2=1，可開端承認輔佐電壓互感器一次繞組匝數Nf1為1000匝~2000匝。
3.2鐵心截面積承認
根據初選的Nf1、主電壓互感器二次繞組額定電壓Usr、額定電壓因數k以及產品運轉頻率f根據式（6）承認鐵心截面Sf。
Sf=kUsr/（4.44fBNf1）×104（6）
式中k——額定電壓因數
Usr——額定二次電壓，V
f——額定頻率，Hz
B——額定電壓因數下鐵心中磁密，T
Nf1——輔佐電壓互感器最少一次匝數
鐵心截面的選取除應考慮正常作業條件下鐵心功能的線性度外，還應保證在額定電壓因數倍的額定電壓下鐵心不飽和，一般使B≤1.6T。
3.3一次繞組導線直徑承認
根據被補償主電壓互感器二次繞組的電流，該電流也是輔佐電壓互感器二次繞組中流過的電流，按照輔佐電壓互感器一、二次安匝平衡聯絡可承認一次繞組中電流，即：
If1=If2·Nf2/Nf1（7）
式中If1——輔佐電壓互感器一次繞組中電流，A
Nf1——輔佐電壓互感器一次繞組匝數
If2——輔佐電壓互感器二次繞組中電流，即主電壓互感器二次繞組中電流，A
Nf2——輔佐電壓互感器二次繞組匝數，即實踐補償匝數
對輔佐電壓互感器的導線，除應考慮正常情況和額定電壓因數倍的溫升外，還要考慮突發短路試驗時的發熱不逾越限值。因為電壓互感器的短路阻抗很小，短路電流可達額定電流的數百倍，故應首要按照短路電流來選取導線，然后再核算額定電流密度，當已知短路電流和最大答應短路電流密度時，導線直徑可按下式承認。
d=√4IkNf2（πNf1δk）（8）
式中Ik—主電壓互感器二次短路電流，A
δk—最大答應短路電流密度，A/mm2，按照規范，關于銅導線，δk可取160A/mm2。
4、輔佐電壓互感器運用中的留心事項
從上述輔佐電壓互感器的規劃中可以知道，輔佐電壓互感器一次側繞組中的電流由主電壓互感器二次繞組電流和輔佐電壓互感器二次匝數（即實踐補償匝數）與一次匝數之比決議，關于給定的產品和選定的輔佐電壓互感器，按照式（7），添加補償匝數將增大輔佐電壓互感器一次電流，輔佐電壓互感器一次繞組已選定的導線截面將束縛補償匝數增多。
關于電壓互感器在正常作業條件下應滿意的溫升要求，一般參照各繞組導線核算額定電流密度，根據閱歷，銅導線在長時間運轉下的電流密度不宜逾越2A/mm2。
關于圖3（c）、（f）的接線辦法，輔佐電壓互感器一次繞組中的電流應是按照主電壓互感器抽頭和滿匝兩個電流分別折算到輔佐電壓互感器一次繞組中電流的疊加，這種辦法下應留心抽頭和滿匝補償匝數之和受輔佐電壓互感器一次繞組導線截面的束縛。
5、實踐檢驗與理論剖析效果比較
為了驗證剖析，借助于實踐產品的過失調度進程進行下列暫時檢驗，未考慮準確級過失限值的要求。產品及輔佐電壓互感器的基本參數如表1所示。
5.1輔佐電壓互感器接在抽頭
選用圖3（c）接線（Nf21=Nf22=4），用X3端子引線穿過輔佐電壓互感器窗口正補償4匝，補償前后過失效果如表2所示。
關于抽頭而言，過失補償值按式（3）核算，補償值為0.33%，關于滿匝而言，補償值按式（4）核算，補償值為0.19%，可見，核算效果與表2中過失改動量靠近。
5.2輔佐電壓互感器接在滿匝
選用圖3（f）接線（Nf21=Nf22=5），用X3端子引線穿過輔佐電壓互感器窗口負補償5匝，補償前后過失效果如表3所示。
關于滿匝而言，過失補償值按式（3）核算，補償值為-0.416%，關于抽頭而言，補償值按式（5）核算，補償值為-0.72%，可見，核算效果與表3過失改動量符合。
在表2和表3的實測效果中，補償前后相位差改動不大，標明本文中筆者舉薦的輔佐電壓互感器規劃結構漏抗小，對相位差的影響可以忽略不計，與剖析效果一起。
6、定論
檢驗效果標明，上面介紹的輔佐電壓互感器規劃可以直接應用到產品規劃中，給出的過失補償核算公式還可直接輔導產品生產中的過失調度。
